2015年5月30日20時24分頃,小笠原諸島西方沖でM8. 1(気象庁による)の地震が発生しました。 この地震は,約680kmという極めて深い場所で発生しましたが,規模が大きかったため,東京都小笠原村や神奈川県二宮町で震度5強の強い揺れを観測するとともに,全都道府県で震度1以上の揺れを観測しました。 また,関東地方を中心に「長周期地震動」も観測されました。 この地震により日本列島がどのように揺れたのかを,防災科学技術研究所の高感度地震観測網(Hi-net)の観測データを用いて可視化しました。 長い周期の波(ゆらゆらとした揺れ)と短い周期の波 (ガタガタとした揺れ)の伝わり方の違いを比べてみて下さい。 長周期波動場 このブラウザではビデオを再生できません 動画ダウンロード: 4 (MP4 ビデオ 6. 5MB) Hi-netでは1秒よりも短い周期の振動を観測することに適した地震計を用いていますが,地震計やデータ収録装置の特性を補正することにより, 周期数十秒で振動する波の概略的な特徴も捉えることが可能です。 ここでは,特性補正後の波形にバンドパス(帯域通過型)フィルタを適用することにより,25秒∼50秒帯域の地震波が伝わる様子を可視化しました。 20時25分頃から,震源から広がった波が日本全国を北北西に縦断することが確認できます。 当初は, 赤 と 青 の縞模様が震央を中心とする同心円状に拡がっていきますが,20時27分頃からは,日本列島の中央部で縞模様にズレが生じ始めています。 20時28分頃からは,地下で反射,屈折等を経たと考えられる波も加わり,波動場は複雑な様相を示します。 短周期RMS振幅 (MP4 ビデオ 6. 2015年小笠原深発大地震を解剖するー謎が多い深発地震の発生メカニズム解明に向けてー｜お知らせ｜東北大学大学院理学研究科・理学部. 8MB) 20時25分頃から伊豆諸島を経て関東,東海地方沿岸から振幅が増大し,P波(初動)が到着したことが分かります。 この波は,約1分半かけて,北海道北端まで日本列島を縦断していきます。 時間が経つと西日本の方が東日本よりも先に振幅が減衰する様子が見られますが,これは地下の減衰構造の地域性を反映するものと考えられます (*)。 * Carcole and Sato (Geophys. J. Int., 2010, 180(1), 268-290)
5・・・☆ ▽【Yahoo! 地震情報】 2021. 29(木)にて2015年5月付近の地震情報 地震情報 - Yahoo! 天気・災害 地図画像と文字で震源地、震度、マグニチュードを素早く詳しく確認できます。過去の地震も閲覧可能 2015. 5 【⚠️🚨注意喚起メモ🚨⚠️】2015. 30(土)20:24小笠原諸島西方沖、最大震度5強、M8. 5の状況と酷似しています。 『【過去の災害地震検証】2015. 5』 ⇒ #アメブロ @ameba_official より — 暁紀 J-AKINORI @大地の子&地震の子&太陽の子&天気の子 (@jakinori_ohmuro) 2021年5月2日 2021. 10(木)0:33更新、都内某所より
0 と 6 月前半にも大きめ地震が発生しております。 【追記】 2015. 8. 15:01青森県東方沖、最大震度4、M5. 5、深さ70km 2015. 9. 5:44. 茨城県南部、最大震度4、M4. 7、深さ50km 2015. 10. 17:33. 三陸沖、最大震度2、M5. 6、深さ10km 2015. 11. 13:51. 三陸沖、最大震度3、M5. 7、深さ10km 2015. 13:56. 4、深さ10km 2015. 14:30. 三陸沖、最大震度1、M4. 5:56. 岩手県沖、最大震度3、M4. 6、深さ50km 2015. 15. 7:23. 小笠原諸島西方沖、最大震度1 、 M5. 4、深さ380km 2015. 19. 9:35. 福島県沖、最大震度3、M4. 7、深さ40km 2015. 17:10. 父島近海、最大震度1、M5. 3、深さ10km 2015. 30. 神奈川県西部の群発地震 2015. 7. 北海道東方沖、最大震度3、M6. 2 2015. 4 2015. 岩手県沿岸北部、最大震度5強、M5. 南太平洋、M7. 大分県南部、最大震度5強、M5. 7 2015. 八丈島近海群発 現在、 2015 年 5 月の状況に酷似してきましたが、 100 %同じということはありませんので、その他の地域、中部地方や東海地方、西日本周辺も注意しておきたいですね。 2021. 3( 月)12:00. 都内某所より (2021年) ※一部小さめ地震省略 2021. 10:. 27宮城県沖、最大震度5強、M6. 8) ↓↓↓ 2021. 3. 小笠原諸島西方沖地震 - Wikipedia. 4:03父島近海、 最大震度1 、M3. 9 ※小笠原諸島も気になります。 2021. 6:29広島県北部、 最大震度1 、M2. 4 ※この10日間で5回目、気になります。 2021. 7:30東京都多摩東部、最大震度1 、M3. 1 ※多摩東部は2020. 2. 6:11以来の地震です。 2021. 8:00十勝地方南部、最大震度3 、M4. 0 ※2015年の時も釧路地方中南部で震度5弱(M5. 0の地震が発生しております。) 2021. 8:24茨城県南部、最大震度1、M3. 1 ※2015年5月30日には茨城県南部でも、 最大震度 4 、 M4. 8の地震が起こってますからね。 2021.
(酒井慎一准教授による) 黒丸は気象庁が決めた震源の位置,緑はUSGSによる.使用できるデータが少ないため,精度はやや落ちる点に注意. W-phaseによる震源メカニズム 北緯27. 066度,東経143. 739度,深さ14km マグニチュード: Mw 7. 4 USGSによるW-phase解の周辺を緯度経度0. 2015年小笠原深発大地震を解剖する −謎が多い深... | プレスリリース・研究成果 | 東北大学 -TOHOKU UNIVERSITY-. 2度ずつ,±1. 0度まで,深さ1kmずつで±5kmまで,グリッドサーチして求めた. (博士課程1年,横田裕輔氏による) W-phaseによる震源メカニズム.左はグリッドサーチで求めた解,右はUSGSの発表によるW-phase解. 震源過程インバージョン 世界中で観測された,この地震による地震波の記録からP波の部分を取り出して,Kikuchi and Kanamori (1991)の方法で解析した.得られた震源メカニズムを下左図に示す.W-phaseによる震源メカニズム解とほぼ一致した正断層メカニズムで,マグニチュード( Mw )は同じく7. 4と求まった.さらに,走向が112°,傾きが48°の断層面を採用してKikuchi et al. (2003)の方法で震源過程インバージョンを行い,下右図のすべり分布を得た. (修士課程1年,川添安之氏による) 海溝にトラップされた表面波 今回の地震では、東北地方と北関東地方の太平洋側の一部で奇妙な地震波が観測されました。 図1に防災科学技術研究所のF-net観測点で記録された、周期10-50秒の上下動地震波形を示します。周期10秒を超えるようなゆっくりとした揺れでは、地表に沿って伝わってくる表面波と呼ばれる波がよく観測されます。この波形記録でも、地震発生から400秒後に大振幅の表面波が記録されています。しかし、そのさらに10分後に表面波と同程度の大振幅が観測されました。この地震波が観測された観測点は北関東および福島県周辺に限られていて、たとえば震源からほぼ同じ距離の三重県度会観測点ではまったくこのような地震波はみられません。もしこの波が震源から直接届いたとすると、その速さは1. 2km毎秒となり、地震波としてはとても遅いものです。 図1.今回の地震で観測された表面波.一部地域にはそのあとに不思議な波形(図中に色が付けられているところ)が見られるのがわかる.(クリックで拡大します.) 図2.海溝を伝わる表面波.(クリックで拡大します.)
3、最大震度4、深さ454キロ。 ●'78年3月7日、東海道南方沖で発生=M7. 2、最大震度4、深さ440キロ。 ●'84年3月6日、鳥島近海で発生=M7. 6、最大震度4、深さ452キロ。 ●2012年1月1日、鳥島近海で発生=M7. 0、最大震度4、深さ約397キロ。 '12年に発生した深発地震は、東北地方や関東地方の広い範囲で揺れが観測されたが、その他は本州への影響があまりなかったため、我々の印象に残っていないだけなのだ。 しかし、木村氏が指摘するように、深発地震は発生後、地殻や活火山に影響が出る可能性を孕んでいる。事実、関東大震災(1923年・M7. 9)の前にも深発地震が発生していたとされ、さらに伊豆大島の三原山が噴火している。今回の地震で不気味なのは、震源となった小笠原諸島の北、木村氏が予測する伊豆・小笠原諸島で発生するというM8. 5の巨大地震だ。 その発生時期は、2015年±5年だという。 「今回の地震が発生した場所は、西ノ島の南側に当たります。つまり、私が予測した伊豆・小笠原諸島近海とは震域が異なるので、別の地震と考えた方がいい。しかも、南側でストレスが取れたぶん、太平洋プレートのプレッシャーが強くなるため緊迫度が高まっている。もう、いつ起こっても不思議はないということです」(木村氏) 国の地震調査研究推進本部では、伊豆・小笠原諸島を震源とする巨大地震についてこう説明している。 「関東大震災などのように、相模湾から房総半島南東沖にかけてのプレート境界付近で発生する地震によって、伊豆諸島の北部を中心に強い揺れや津波による被害を受けたことがあります。また、房総半島東方沖で発生したと考えられている1677年の地震(M8. 0)や、1972年2月の八丈島近海の地震(M7. 0)、同年12月の八丈島東方沖地震(M7. 2)などの関東地方東方沖合から伊豆・小笠原海溝沿いのプレート境界付近で発生する地震によっても、津波や強い揺れによって被害を受けたことはあります。しかし、この伊豆・小笠原海溝付近では、M8クラスの巨大地震の発生は知られていません」 しかし、木村氏によれば「歴史を紐解くと、1605年に発生した慶長地震(M7. 9)は震源が伊豆・小笠原ではないかと考える地震学者がいる」という。 「地震学の世界では、慶長地震は房総沖と徳島沖の二つが震源とされている。ただし、公的な記録は残っていませんが、専門家の間では、これとは別に伊豆・小笠原が震源域ではないかと囁かれだしているのです。このとき、八丈島や和歌山では津波による被害を受けた。発生した場合、地震動そのものはフィリピン海プレートで吸収されてしまうため、本州では揺れはさほどでもないでしょう。問題は津波で、フィリピン海プレートは薄くて跳ね返りやすいために、東京から西日本にかけて甚大な被害が出ると思われます」(木村氏) 伊豆・小笠原諸島は東京の南に位置する。そこで発生した津波が、東京湾を直撃するのである。 「東京湾の入口は狭いのでそこでエネルギーが減衰するでしょうが、これまでにない津波になるはずです。相模湾などはまともに津波を受けます」(同)
発生時刻 震源地 マグニチュード 最大震度 2021年4月28日 5時18分ごろ 小笠原諸島西方沖 4. 9 2 2020年4月18日 18時25分ごろ 6. 0 2020年4月18日 17時26分ごろ 6. 9 4 2019年5月17日 23時01分ごろ 4. 5 1 2019年3月7日 4時50分ごろ 4. 7 2018年12月15日 1時03分ごろ 5. 9 2018年10月7日 12時02分ごろ 5. 5 2018年9月2日 0時44分ごろ 5. 7 2018年6月3日 4時35分ごろ 2018年2月6日 5時57分ごろ 2018年1月24日 12時15分ごろ 2017年12月17日 17時06分ごろ 2017年10月1日 6時08分ごろ 5. 4 2017年9月8日 2時27分ごろ 6. 1 3 2017年6月17日 4時07分ごろ 4. 8 2017年6月13日 23時32分ごろ 5. 2 2017年1月11日 1時22分ごろ 5. 1 2016年11月23日 19時01分ごろ 2015年12月23日 15時21分ごろ 4. 4 2015年10月20日 18時29分ごろ 2015年9月14日 12時48分ごろ 2015年6月23日 21時23分ごろ 5. 3 2015年6月23日 21時19分ごろ 2015年6月15日 7時23分ごろ 2015年5月30日 20時24分ごろ 8. 5 5強 2014年9月22日 2時34分ごろ 2014年9月22日 2時33分ごろ 2014年7月1日 4時56分ごろ 2014年4月2日 11時11分ごろ 2013年9月21日 14時03分ごろ 2012年2月29日 0時08分ごろ 2011年10月4日 10時38分ごろ 5. 8 2011年7月16日 3時01分ごろ 2011年1月13日 6時32分ごろ 6. 3 2010年11月30日 12時24分ごろ 7. 1 2010年7月31日 5時43分ごろ 5. 6 2009年11月4日 3時03分ごろ 2009年9月23日 7時59分ごろ 2009年8月27日 13時20分ごろ 4. 2 2009年5月26日 19時11分ごろ 5. 0 2009年3月13日 23時05分ごろ 2008年7月21日 6時30分ごろ 2007年12月31日 23時39分ごろ 2007年12月1日 16時15分ごろ 2007年5月15日 20時27分ごろ 2007年1月2日 12時13分ごろ 2005年12月26日 22時48分ごろ 1
1/4" 1. 1/2" 2" この中で3/4"(19. 1mm)、1"(25. 4mm)、1. 1/2"(38. 1mm)が多く使用されている。また、チューブ肉厚も規定されており、B. W. G表示になっている。このB. GはBirmingham Wire Gaugeの略で、電線の太さやメッシュや金網の線の太さに今でも使用されている単位である。先ほどの3/4"(19. 1mm)を例に取ると、材質別にB. G番号がTEMAにて規定されている。 3/4"(19. 1mm):B. プレート式熱交換器とシェルアンドチューブ式熱交換器の違いは何ですか？ - 産業知識 - 常州Vrcoolertech冷凍株式会社. G16 (1. 65mm) or B. G14 (2. 11mm) or B. G12 (2. 77mm) for Carbon Steel 3/4"(19. G18 (1. 24mm) or B. 10mm) for Other Alloys 1"(25. 4mm):B. 77mm) for Carbon Steel 1"(25.
シェル&チューブ熱交換器について、シェル側、チューブ側の使い分けについて教えてください。例、シェル側が高温まわは高圧など。 工学 ・ 5, 525 閲覧 ・ xmlns="> 50 1人 が共感しています ベストアンサー このベストアンサーは投票で選ばれました 代表的な例をいくつか挙げます。 固定管板式の場合は、たいてい、蒸気や冷却水などのユーティリティ類がシェル側になります。シェル側に汚れやすい流体を流すと洗浄が困難だからです。チューブ側はチャンネルカバーさえ開ければジェッター洗浄が可能です。Uチューブなんかだとチューブごと引き抜けますから、洗浄に関する制約は小さくなります。 一方、漏洩ということを考えると、チューブから漏れる場合にはシェル側で留まることになりますが、シェル側から漏れると大気側に漏出することになります。そういう点でもプロセス流体はチューブ側に流すケースが多いですね。 高温のガスから蒸気発生させて熱回収を考える、すなわちボイラーみたいなタイプだとチューブ側に水を流して、プロセスガスをシェル側というのもあります。
5 DRS-SR 125 928 199 DRS-SR 150 953 231. 5 レジューサータイプ(チタン製) フランジ SUS304 その他 チタン DRT-LR 40 1200 DRT-LR 50 DRT-LR 65 DRT-LR 80 DRT-LR 100 DRT-LR 125 DRT-LR 150 1220 DRT-SR 40 870 DRT-SR 50 DRT-SR 65 DRT-SR 80 DRT-SR 100 DRT-SR 125 170 DRT-SR 150 890 特注品 350A熱交換器 アダプター付熱交換器 配管エルボアダプター付熱交換器 へルール付熱交換器(電解研磨) 装置用熱交換器(ブラケット付) ノズル異方向熱交換器 ※標準形状をベースに改良した特注品も製作可能です。
プレート式熱交換器とシェルアンドチューブ式熱交換器の違いは何ですか? 平板熱交換器 a。 高い熱伝達率。 異なる波板が反転して複雑な流路を形成するため、波板間の3次元流路を流体が流れ、低いレイノルズ数(一般にRe = 50〜200)で乱流を発生させることができるので、は発表された。 係数は高く、一般にシェルアンドチューブ型の3〜5倍と考えられている。 b。 対数平均温度差は大きく、最終温度差は小さい。 シェル・アンド・チューブ熱交換器では、2つの流体がそれぞれチューブとシェル内を流れる。 全体的な流れはクロスフローである。 対数平均温度差補正係数は小さく、プレート熱交換器は主に並流または向流である。 補正係数は通常約0. シェルとチューブ. 95です。 さらに、プレート熱交換器内の冷流体および高温流体の流れは、熱交換面に平行であり、側流もないので、プレート熱交換器の端部での温度差は小さく、水熱交換は、 1℃ですが、シェルとチューブの熱交換器は一般に5°Cfffです。 c。 小さな足跡。 プレート熱交換器はコンパクトな構造であり、単位容積当たりの熱交換面積はシェル・チューブ型の2〜5倍であり、シェル・アンド・チューブ型とは異なり、チューブ束を引き出すためのメンテナンスサイトは同じ熱交換量が得られ、プレート式熱交換器が変更される。 ヒーターは約1/5〜1/8のシェルアンドチューブ熱交換器をカバーします。 d。 熱交換面積やプロセスの組み合わせを簡単に変更できます。 プレートの枚数が増減する限り、熱交換面積を増減する目的を達成することができます。 プレートの配置を変更したり、いくつかのプレートを交換することによって、必要な流れの組み合わせを達成し、新しい熱伝達条件に適応することができる。シェル熱交換器の熱伝達面積は、ほとんど増加できない。 e。 軽量。 プレート熱交換器 プレートの厚さは0. 4~0. 8mmであり、シェルとチューブの熱交換器の熱交換器のチューブの厚さは2. 0~2.
4-10)}{ln\frac{90-61. 8}{66. 4-10}}$$ $$=40. 7K$$ 全交換熱量$Q$を求める $$=500×34×40. 7$$ $$=6. 92×10^5W$$ まとめ 熱交換器の温度効率の計算方法と温度効率を用いた設計例を解説しました。 より深く学びたい方には、参考書で体系的に学ぶことをおすすめします。 この記事を読めば、あ[…]
Uチューブ型、フローティングヘッド型など、あらゆる形状・材質の熱交換器を設計・製作します 材質 標準品は炭素鋼製ですが、ご要望に応じてSUS444製もご注文いただけます。また、標準品の温水部分の防食を考慮して温水側にSUS444を限定使用することもできます。 強度計算 熱交換器の各部は、「圧力容器構造規格」に基づいて設計製作します。 熱交換能力 熱交換能力表は、下記の条件で計算しています。 チューブは、銅及び銅合金の継目無管(JIS H3300)19 OD ×1. 2tを使用。 汚れ及び長期使用に対する能力低下を考慮して、汚れ係数は0. 000086~0. 000172m²・k/Wとする。 使用能力 標準品における最高使用圧力は、0. 49Mpa(耐圧試験圧力は0.